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2023 04-04: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十八

2023-04-04

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十八當(dāng) R/L＞1/√2時(shí)，絞線CD到達(dá)固支邊時(shí)絞線EF還未到達(dá)中心點(diǎn)，因此，板的響應(yīng)過(guò)程不同，如圖3-7所示，第一相結(jié)束時(shí)ζ 1 =L

2023 04-04: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十七

2023-04-04

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十七下面求解式 (3-43), 令 ( 12N 0 /mL 3 ) (T-T 2 ) = θ ,且 t an θ=K, 則： w( T ) = [ w 1 +w 2 +( M 0U +M 0C ) /N 0 ] ·cos θ ·[ √ ( 12N 0 /mL 3 ) ]3

2023 04-04: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十六

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十六當(dāng)夾芯板停止運(yùn)動(dòng)時(shí)，其中心點(diǎn)達(dá)到最大撓度，此時(shí) Ψ (t) =0。式(3- 41 )對(duì)時(shí)間 t 求一次導(dǎo)數(shù)，得： Ψ (t)=-[√(12N 0 /mL 3 )]

2023 03-13: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十五

2023-03-13

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十五求解方程組 3-39可得： A 1 =[W 1 +W 2 +( M 0U +M 0C )/ N 0 ] ·cos[ √( 12N 0 /mL 3 )]T 2 -( mL 3 /12N 0 )( 3R 2 v 1 /L 2 ) ·sin[ √( 12N 0 /mL 3 )]T

2023 03-13: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十四

2023-03-13

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十四 Ψ+(12N 0 /mL 3 )W =0 （3-34）要求得方程 3-33的通解，首先必須求出方程3-34的通解。方程 3-34的特征方程為： λ 2 + (12N 0 /mL 3

2023 03-13: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十三

2023-03-13

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十三在第三相的運(yùn)動(dòng) 過(guò)程中，在板的中心點(diǎn)存在靜態(tài)塑性絞，在固支邊存在靜態(tài)塑性絞線，如圖 3.6所示，板的運(yùn)動(dòng)為自由體

2023 03-13: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十二

2023-03-13

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十二將 (3-2 1 ) 帶入上式，得： 1/2 mv 1 R 2 (L- 2/3 R)=m [ 3 R 2 v 1 / ( ξ 1 +R ) 2 ] · [ 1/6 ( L- ξ 1 - R )( ξ 1 +R ) 2 + 1/3 ( ξ 1 +R ) 2 - 1/4 ( ξ

2023 03-13: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十一

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十一在第二相的運(yùn)動(dòng) 過(guò)程中，在板的中心點(diǎn)存在靜態(tài)塑性絞，如圖 3-5所示。絞線CD繼續(xù)向固支邊移動(dòng)，從板中心至固支邊，速

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